创刊于1987年, 双月刊
主管:

江西理工大学

主办:

江西理工大学
江西省有色金属学会

ISSN:1674-9669
CN:36-1311/TF
CODEN YJKYA9

酒钢复配除尘灰直接还原-磁选试验研究

都刚, 李灿华, 邓爱军, 王小平, 章蓝月, 李明晖

都刚, 李灿华, 邓爱军, 王小平, 章蓝月, 李明晖. 酒钢复配除尘灰直接还原-磁选试验研究[J]. 有色金属科学与工程, 2024, 15(4): 497-504. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2024.04.004
引用本文: 都刚, 李灿华, 邓爱军, 王小平, 章蓝月, 李明晖. 酒钢复配除尘灰直接还原-磁选试验研究[J]. 有色金属科学与工程, 2024, 15(4): 497-504. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2024.04.004
DU Gang, LI Canhua, DENG Aijun, WANG Xiaoping, ZHANG Lanyue, LI Minghui. Experimental study of direct reduction-magnetic separation of JISCO compound dust ash[J]. Nonferrous Metals Science and Engineering, 2024, 15(4): 497-504. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2024.04.004
Citation: DU Gang, LI Canhua, DENG Aijun, WANG Xiaoping, ZHANG Lanyue, LI Minghui. Experimental study of direct reduction-magnetic separation of JISCO compound dust ash[J]. Nonferrous Metals Science and Engineering, 2024, 15(4): 497-504. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2024.04.004

酒钢复配除尘灰直接还原-磁选试验研究

基金项目: 

安徽省高等学校自然科学研究重大资助项目 KJ2020ZD25

冶金工程与资源综合利用安徽省重点实验室开发基金资助项目 SKF22-07

安徽工业大学高层次人才引进启动资助项目 DT18100039

详细信息
    通讯作者:

    李灿华(1979— ),博士,教授,主要从事包括绿色冶金与增值冶金等方面的研究。E-mail: licanhua1979@163.com

Experimental study of direct reduction-magnetic separation of JISCO compound dust ash

  • 摘要:

    除尘灰的处理一直是冶金领域的难点问题。为实现除尘灰的资源化利用,减少除尘灰中有害元素对周边生态环境的影响,对酒钢6种除尘灰复配设计,验证火法工艺处理除尘灰的可行性及有害元素脱除效率,并根据直接还原实验结果确定合适的窑渣磁选实验配料。实验结果表明,按照质量百分比复配,高炉布袋灰∶炼钢二次除尘灰∶堆存高炉布袋灰∶混合除尘灰∶高炉重力除尘灰∶炼钢OG泥=28.50∶7.50∶15.50∶6.50∶28.50∶13.50,配碳量30%,焙烧温度1 100 ℃,焙烧时间60 min,焙烧后烧损率为36.62%,锌、钾、钠的脱除率分别为67.86%、75.56%、72.41%,铁品位为30.77%,焙烧物料经过细磨磁选后,得到的铁精粉铁品位为80.84%,铁回收率高达81.44%。多种除尘灰复配后直接还原-磁选回收金属铁的试验及机理分析,有望为除尘灰的处理开拓新途径。

    Abstract:

    The treatment of dust removal ash has always been a serious problem in the metallurgical field. To realize the resource utilization of dust removal ash and reduce the impact of its harmful elements on the surrounding ecological environment, six kinds of dust removal ash from JISCO were compounded and designed to verify the feasibility and efficiency of removing harmful elements from them by the pyrometallurgical process. According to the results of the direct reduction experiments, suitable experimental ingredients were determined for the kiln slag magnetic separation. The experimental results showed that the burn loss rate was 36.62% after roasting under the conditions of the mass percentage compounding of BFBD (Blast Furnace Bag Dust)∶ SSDA (Secondary Steelmaking Dust Ash)∶ SBFBA (Stored Blast Furnace Bag Ash)∶ MDA (Mixed Dust Ash)∶ BFGDA (Blast Furnace Gravity Dust Ash)∶ OG (Oxygen Gas Mud) = 28.50∶7.50∶15.50∶6.50∶28.50∶13.50, with a carbon content of 30%, roasted at 1 100 ℃ for 60 min. The rates of dezincification, depotassication and desodium were 67.86%, 75.56% and 72.41%, respectively. Furthermore, the iron grade in the roasted material was 30.77%, and the iron concentrate powder with 80.84% grade was obtained after fine grinding and magnetic separation, achieving an iron recovery rate of 81.44%. The experimental study and the associated mechanism analysis of metallic iron recovery with direct reduction and magnetic separation after compounding multiple dust removal ash are expected to provide a promising new approach for treating dust removal ash.

  • 2022年,我国粗钢产量为10.13亿吨[1],钢铁工业从烧结到轧钢的过程中易产生一种大量的固体废弃物——除尘灰[2-3]。酒泉钢铁集团公司(以下简称“酒钢”)拥有工艺配套完整,碳钢、不锈钢并举的钢铁产业链,整个生产链中产生性质各异的除尘灰,如烧结除尘灰、炼铁除尘灰、碳钢除尘灰等[4]。目前这些除尘灰大多采用堆存或不加任何处理直接返回烧结的方式处理,堆存会占用大量土地资源,返回烧结将使有害元素(如Zn、Pb、K、Na等)在高炉中富集,造成高炉炉壁结瘤,给高炉冶炼及设备使用寿命均带来不利影响[5]

    对除尘灰的处理,目前主要采用回转窑或转底炉工艺使锌铁分离回收铁粉的模式。赵海涛等[6]对窑尾除尘灰进行焙烧-磁选,得到铁品位为57%以上、铁回收率约为90%的铁精矿;张志荣等[7]利用高炉除尘灰在1 200 ℃条件下与铁矿石直接还原-磁选,获得铁品位为93.45%、铁总回收率为87.14%的还原铁粉;刘琳等[8]利用某钢铁厂3种除尘灰按质量百分比为1∶1∶1比例混合焙烧,得到铁品位为91.30%、铁回收率为82.37%的磁选铁精矿,焙烧脱锌率达到99.05%。但上述试验大多仍为单一除尘灰焙烧-磁选回收铁模式,多种除尘灰复配直接还原-磁选试验研究却很少报道。

    据统计,酒钢润源环境科技有限公司堆存的各类除尘灰总量已达36.2万吨,对周边生态环境造成严重污染。为解决该问题,本试验对酒钢6种除尘灰进行系统研究,提出对除尘灰进行分类处理后再进行返烧结利用的初步方案,现参照回转窑原理对酒钢6种除尘灰复配进行直接还原实验,验证火法工艺处理复配除尘灰的可行性及有害元素脱除效率,并对窑渣后续磁选铁精粉进行深入探究,实现了除尘灰资源的有效利用,对钢铁企业的绿色发展具有一定的现实意义[9-10]

    对实验所用高炉重力除尘灰(BFGDA)、高炉布袋灰(BFBD)、混合除尘灰(MDA)、炼钢OG泥(OG)、炼钢二次除尘灰(SSDA)、堆存高炉布袋灰(SBFBA)进行XRD物相分析(结果见图1)。由图1可知,6种除尘灰主要存在α-Fe2O3相和Fe3O4相。

    图  1  各种除尘灰XRD图谱
    Figure  1.  XRD patterns of various dust removal ashes

    6种除尘灰的化学成分如表1所列,各除尘灰铁含量均较高,这为后续的铁粉磁选工作提供了必要的前提条件。

    表  1  6种除尘灰的化学成分
    Table  1.  Chemical compositions of six types of dust removal ashes
    除尘灰名称TFeCaOSiO2MgOAl2O3K2ONa2OZnOPbOClSTiO2
    BFGDA47.713.315.800.812.870.610.111.690.628.120.110.28
    BFBD36.704.654.971.702.370.480.643.251.036.381.070.18
    MDA38.466.056.741.562.350.500.244.681.964.590.570.22
    OG52.2014.562.635.432.340.650.367.800.338.030.100.71
    SSDA35.579.225.621.382.561.520.479.850.454.131.360.35
    SBFBA26.625.617.061.742.792.680.886.550.415.440.430.08
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    还原剂为74 μm(200目)AR炭粉(含C量≥99%),购于国药集团化学试剂有限公司。

    电子天平(JH-C10002),密封式粉碎制样机(GJ-50),电热鼓风干燥箱(DHG-9000),马弗炉(BLMJ-XAF-16-12),Ф50磁选管(XCGS-Ф50),X 射线衍射仪(D8ADVANCE),X 射线荧光光谱分析仪(ARL Advant-X Intellipower™ 3600)。

    全Fe含量即铁品位采用三氯化钛还原重铬酸钾滴定法测定[11],金属Fe含量采用电磁振荡三氯化铁法测定[12]

    表1可知各除尘灰锌铁含量差异较大,SSDA、MDA和OG铁含量较高,BFBD、MDA和BFGDA锌含量较低。为有效脱除其有害元素并回收铁,根据各类除尘灰堆存量及酒钢润源环境科技有限公司的年处理能力,按照分类处理原则,基于6种除尘灰复配5种球团,其中BFBD∶SSDA=3.8,保持铁含量为50%左右,各原料按照配比要求,分别为S1 ~ S5(见表2)。

    表  2  5种球团复配设计表
    Table  2.  Compound design of five kinds of pellets
    配料组BFBDSSDASBFBAMDABFGDAOG
    S142.50%11.25%46.25%
    S234.00%9.00%15.00%8.00%34.00%
    S334.00%9.00%15.00%8.00%34.00%
    S434.00%9.00%32.50%8.00%16.50%
    S528.50%7.50%15.50%6.50%28.50%13.50%
    注:“—”为空白值。
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    按照表2比例复配除尘灰得到球团混合料,由表3所列的XRF分析可知,复配后的球团配料成分主要为Fe2O3、SiO2、CaO、ZnO等,铁含量基本为50%左右。设定焙烧温度分别为900、1 000、1 100、1 200、1 300 ℃,配碳量为10%、20%、30%、40%、50%,焙烧时间取30、60、90 min,进行实验。

    表  3  各球团主要成分分析结果
    Table  3.  Analysis results of the main components of each pellet
    配料组Fe2O3SiO2CaOZnOAl2O3K2ONa2OSTiO2PbO
    S152.7610.937.745.334.734.253.251.300.530.38
    S249.569.6616.753.803.582.732.070.980.400.26
    S353.4410.319.614.924.563.693.291.220.560.32
    S448.539.1210.155.604.183.975.130.990.470.37
    S552.659.9510.244.824.283.782.751.070.520.34
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    对焙烧产物窑渣进行水封,防止物料二次氧化。随后对窑渣进行细磨3 min,在150 mT下磁选5 min,得到窑渣铁精粉。球团烧损率、脱锌率、脱钾率、脱钠率及铁回收率计算公式如下。

    1)烧损率

    θ=m0-mm0×100% (1)

    式(1)中:θ 为烧损率的数值,单位%;m0为还原前球团质量的数值,单位g;m为还原后球团质量的数值,单位g。

    2)脱锌率

    η=1-m×Zm0×Z0×100% (2)

    式(2)中:η 为脱锌率的数值,单位%;Z为焙烧后球团中锌的质量分数的数值,单位%;Z0为焙烧前球团中锌的质量分数的数值,单位%。

    脱钾率和脱钠率公式与式(2)类似。

    3)Fe回收率

    R=m1×ω1m×ω0×k (3)

    式(3)中:R 为Fe回收率的数值,单位%;m1为磁选后球团质量的数值,单位g;ω1为磁选后铁精粉的全Fe质量分数的数值,单位%;ω0为焙烧还原铁粉所含的全Fe质量分数的数值,单位%;k为磁选产率的数值,单位%。

    复配球团在还原气氛中焙烧,炭粉与氧气的不充分燃烧产物引发布多尔反应,其产生的CO维持还原反应的持续进行[13-14]。在焙烧过程中,Fe2O3与CO发生反应还原为单质铁,见式(4)。铁氧化物还原是逐级进行的,由于反应初始CO含量不够充足,Fe2O3先初步还原为Fe3O4,当T < 843 K时,Fe3O4直接被还原为Fe;当T > 843 K时,Fe3O4先生成FeO,再进一步被还原成Fe。反应中后期,在充足的CO及高温气氛下,Fe2O3则被直接还原为Fe,这说明Fe3O4和FeO是Fe2O3还原为Fe的中间过渡相[8]

    Fe2O3+3CO=2Fe+3CO2 (4)

    Zn在除尘灰中主要以ZnO的形式存在,且ZnO的熔点(2 248 K)和沸点(2 633 K)均远高于实验焙烧温度,故ZnO的还原以气固反应为主,见式(5)。ZnO的还原反应是吸热反应,焙烧温度越高ZnO越易被还原。随着温度不断升高,碳逐渐被消耗,CO浓度也逐渐增大,有害金属锌得到充分的自还原反应,以蒸气态进入烟气(Zn的沸点为1 180 K),从而被脱除[15-16]

    ZnO+CO=Zn+CO2 (5)

    除尘灰中K和Na主要以氯化物和氧化物形式存在[17-18]。除尘灰球团中NaCl熔沸点分别为1 074 K和1 686 K,KCl的熔沸点分别为1 043 K和1 693 K,虽然NaCl和KCl的沸点超过了实验模拟温度范围(900~1 300 ℃),但在1 200 ℃时,KCl和NaCl的蒸气压分别达到了18 kPa和11 kPa;而当焙烧温度为1 300 ℃时,两者的蒸气压已分别高达43 kPa和28 kPa,温度越高,KCl、NaCl蒸气压越大,越易被挥发。因此,随着温度的升高,由于KCl和NaCl的高饱和蒸气压,两者在高温下被气化为二次烟道气,随烟尘排出[19-20]

    为验证火法工艺处理复配除尘灰的可行性及有害元素脱除效率,对焙烧时间、焙烧温度及配碳量的影响进行研究。

    图2所示为在焙烧温度为1 100 ℃、碳配比为30%的条件下,不同焙烧时间对球团烧损率及有害元素脱除效率影响的实验结果。随着焙烧时间的延长,各项指标逐渐增大并趋于稳定,当焙烧时间由30 min延长至60 min时,S5的烧损率由29.81%增大到36.62%,脱锌率、脱钾率和脱钠率分别由49.12%、51.68%、59.30%迅速增大到67.86%、75.56%、72.41%。当焙烧时间延长到90 min时,锌气压降低,还原气氛减弱,使得球团烧损率及有害元素脱除率均无太大变化,甚至略有降低[21],说明适宜焙烧时间为60 min时,除尘灰中各有害元素即可被有效去除。

    图  2  焙烧时间对实验的影响:(a)烧损率;(b)脱锌率;(c)脱钾率;(d)脱钠率
    Figure  2.  Effect of roast time on experiments: (a) burn loss ratio; (b) dezincification rate; (c) depotassication rate; (d) desodium rate

    在焙烧时间为60 min,碳配比为30%的条件下,焙烧温度对球团烧损率及有害元素脱除效率的影响见图3。当焙烧温度由900 ℃升至1 100 ℃时,各球团的各项指标均缓慢变化;当焙烧温度从1 100 ℃升至1 300 ℃时,各项指标增幅最大,其中S2的烧损率由30.66%迅速提高到54.44%,S4和S5的脱锌率却先降低后再升高,而各球团的脱钾率和脱钠率均稳步提升,S4的脱钾率、脱钠率基本保持在70%和80%以上的较高水平。虽然焙烧温度越高,有害元素脱除效率也越高,但是不可避免的,复配球团液相析出现象也极为严重,实践表明,复配球团在过高的温度下焙烧,烧结固相反应会促进低熔点化合物硅酸盐、铁酸盐的形成,导致析出液相与容器内壁紧密黏连,不易清理,同时,液相的出现也会恶化Zn、K、Na的脱除与回收[22]。另外,当焙烧温度超过1 100 ℃后,物料中FeO和SiO2较易生成硅酸铁(2FeO·SiO2),使得铁回收率降低,影响回收铁质量[23]。故焙烧温度宜控制在1 100 ℃左右。

    图  3  焙烧温度对实验的影响:(a)烧损率;(b)脱锌率;(c)脱钾率;(d)脱钠率
    Figure  3.  Effect of roast temperature on experiments: (a) burn loss ratio; (b) dezincification rate; (c) depotassication rate; (d) desodium rate

    在1 100 ℃下焙烧60 min,观察配碳量对球团烧损率及有害元素脱除效率的影响,结果见图4。S4和S5相比其他配料,其有害元素脱除效率均保持着较高水平,尤其是S4的脱钠率和S5的脱钾率,无论碳配比如何,脱钠率和脱钾率基本保持在80%和74%以上。各球团脱锌率均随着碳配比的增大而逐渐增大,其中S5的脱锌率从含碳量10%的56.86%提升到含碳量50%的80.33%。配碳量的增加,使得还原剂增多,促进有害元素的脱除,但过多碳含量会恶化传质条件,导致金属化率降低[10]。故配碳量为30%时可有效控制生产成本,经济效益提升最为明显。

    图  4  配碳量对实验的影响:(a)烧损率;(b)脱锌率;(c)脱钾率;(d)脱钠率
    Figure  4.  Effect of carbon allocation on experiments: (a) burn loss ratio; (b) dezincification rate; (c) depotassication rate; (d) desodium rate

    将5种不同条件下(900 ℃、50% C,1 100 ℃、30% C,1 200 ℃、10% C,1300 ℃、10% C,1 300 ℃、30% C,焙烧时间60 min)各球团的指标对比分析,由图5可知,各球团在1 300 ℃、30% C条件下焙烧60 min,虽脱锌率、脱钾率、脱钠率表现优良,但在高温段形成的低熔点化合物易产生较多的液相,不断黏结在容器内壁表面,导致窑渣很难再次得到充分有效地回收与利用[24]。且在1 100 ℃、30% C,1 200 ℃、10% C 2个条件下,各球团的各项指标差异均无太大区别,故从降低能耗比和减少成本的实际角度出发,1 100 ℃、30%C是较适宜的焙烧条件。

    图  5  复配球团适宜焙烧条件分析:(a)烧损比;(b)脱锌率;(c)脱钾率;(d)脱钠率
    Figure  5.  Analysis of suitable roast conditions for compound pellets: (a) burn loss ratio; (b) dezincification rate; (c) depotassication rate; (d) desodium rate

    图6可看出,1300 ℃、10%C的各球团配料铁品位最高,特别是S4直接还原后的铁品位可高达37.65%。前期的直接还原实验中已证实在1 300 ℃下焙烧复配球团液相析出严重,不利于后续的磁选流程,而1 100 ℃、30% C和1 200 ℃、10% C的铁品位不仅相近且较高,故1 100 ℃、30% C更加符合要求。

    图  6  复配球团优选配料分析
    Figure  6.  Analysis of preferred ingredients for compound pellets

    选取1 100 ℃、30% C条件下焙烧60 min的5种球团,每次称取30 g焙烧窑渣,磁场强度150 mT,磁选时间5 min,焙烧窑渣磁选结果如图7所示。

    图  7  窑渣磁选前后铁品位及铁回收率
    Figure  7.  Iron grade and iron recovery rate of kiln slag before and after magnetic separation

    图7可知,S5窑渣磁选后铁品位为80.84%,铁回收率为81.44%。直接还原铁粉和磁选铁精粉的组分分析见表4,直接还原铁粉铁品位30.77%,磁选铁精粉残锌量小于0.5%,有害元素含量相比直接还原铁粉进一步降低,说明磁选过程也可对有害元素进行有效脱除。该磁选铁精粉可作为钢铁生产原料,在冶炼过程中与其他原料一起加入炉中进行熔炼,提高含铁量,提升炉渣的熔化性和钢液的纯净度。

    表  4  1 100 ℃,30%C S5焙烧60 min直接还原铁粉及磁选铁精粉组分
    Table  4.  Components of direct reduction of iron powder and magnetic separation iron concentrate powder under 1 100 ℃, 30%C S5 roasted 60 min
    种类TFeSiO2CaOAl2O3ZnOK2ONa2OMgOMnO
    直接还原铁粉30.7722.0410.228.182.511.401.182.821.17
    磁选铁精粉80.842.011.380.980.460.320.200.630.18
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    通过对酒钢6种除尘灰复配设计直接还原—磁选试验研究,得出如下结论:

    1)S4和S5在1 100 ℃、30%C和1 200 ℃、10%C条件下焙烧60 min,有害元素脱除效果优良,但从降低能耗比、减少工业固废量及后续磁选铁回收率要求来看,S5为优选产品。

    2)在焙烧温度1 100 ℃、碳配比30%、焙烧时间60 min的条件下,S5的烧损率、脱锌率、脱钾率、脱钠率分别为36.62%、67.86%、75.56%、72.41%,得到铁品位为30.77%的焙烧物料。在磁场强度150 mT,磁选时间5 min的条件下,得到铁品位为80.84%、铁回收率为81.44%的磁选铁精粉。

    3)将6种除尘灰按S5复配混料,符合大宗工业固废减量化要求,充分证实了火法工艺对后续除尘灰处理的可行性,可有效提升经济效益。

    赵中波
  • 图  1   各种除尘灰XRD图谱

    Fig  1.   XRD patterns of various dust removal ashes

    图  2   焙烧时间对实验的影响:(a)烧损率;(b)脱锌率;(c)脱钾率;(d)脱钠率

    Fig  2.   Effect of roast time on experiments: (a) burn loss ratio; (b) dezincification rate; (c) depotassication rate; (d) desodium rate

    图  3   焙烧温度对实验的影响:(a)烧损率;(b)脱锌率;(c)脱钾率;(d)脱钠率

    Fig  3.   Effect of roast temperature on experiments: (a) burn loss ratio; (b) dezincification rate; (c) depotassication rate; (d) desodium rate

    图  4   配碳量对实验的影响:(a)烧损率;(b)脱锌率;(c)脱钾率;(d)脱钠率

    Fig  4.   Effect of carbon allocation on experiments: (a) burn loss ratio; (b) dezincification rate; (c) depotassication rate; (d) desodium rate

    图  5   复配球团适宜焙烧条件分析:(a)烧损比;(b)脱锌率;(c)脱钾率;(d)脱钠率

    Fig  5.   Analysis of suitable roast conditions for compound pellets: (a) burn loss ratio; (b) dezincification rate; (c) depotassication rate; (d) desodium rate

    图  6   复配球团优选配料分析

    Fig  6.   Analysis of preferred ingredients for compound pellets

    图  7   窑渣磁选前后铁品位及铁回收率

    Fig  7.   Iron grade and iron recovery rate of kiln slag before and after magnetic separation

    表  1   6种除尘灰的化学成分

    Table  1   Chemical compositions of six types of dust removal ashes

    除尘灰名称TFeCaOSiO2MgOAl2O3K2ONa2OZnOPbOClSTiO2
    BFGDA47.713.315.800.812.870.610.111.690.628.120.110.28
    BFBD36.704.654.971.702.370.480.643.251.036.381.070.18
    MDA38.466.056.741.562.350.500.244.681.964.590.570.22
    OG52.2014.562.635.432.340.650.367.800.338.030.100.71
    SSDA35.579.225.621.382.561.520.479.850.454.131.360.35
    SBFBA26.625.617.061.742.792.680.886.550.415.440.430.08
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    表  2   5种球团复配设计表

    Table  2   Compound design of five kinds of pellets

    配料组BFBDSSDASBFBAMDABFGDAOG
    S142.50%11.25%46.25%
    S234.00%9.00%15.00%8.00%34.00%
    S334.00%9.00%15.00%8.00%34.00%
    S434.00%9.00%32.50%8.00%16.50%
    S528.50%7.50%15.50%6.50%28.50%13.50%
    注:“—”为空白值。
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    表  3   各球团主要成分分析结果

    Table  3   Analysis results of the main components of each pellet

    配料组Fe2O3SiO2CaOZnOAl2O3K2ONa2OSTiO2PbO
    S152.7610.937.745.334.734.253.251.300.530.38
    S249.569.6616.753.803.582.732.070.980.400.26
    S353.4410.319.614.924.563.693.291.220.560.32
    S448.539.1210.155.604.183.975.130.990.470.37
    S552.659.9510.244.824.283.782.751.070.520.34
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    表  4   1 100 ℃,30%C S5焙烧60 min直接还原铁粉及磁选铁精粉组分

    Table  4   Components of direct reduction of iron powder and magnetic separation iron concentrate powder under 1 100 ℃, 30%C S5 roasted 60 min

    种类TFeSiO2CaOAl2O3ZnOK2ONa2OMgOMnO
    直接还原铁粉30.7722.0410.228.182.511.401.182.821.17
    磁选铁精粉80.842.011.380.980.460.320.200.630.18
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  • [1] 国家统计局. 2022年12月份规模以上工业增加值增长1.3%[EB/OL]. (2023-01-17) [2023-5-10].http://www.stats.gov.cn/xxgk/sjfb/zxfb2020/202301/t20230117_1892124.html.
    [2] 曲迎霞, 高叶, 国爱, 等.利用除尘灰降低铁水碳析出的实验研究[J]. 钢铁研究学报,2023,35(3):285-292.
    [3] 王哲, 王京秀, 林银河, 等.有机酸选择性浸出钢铁厂转炉粉尘中的锌[J]. 有色金属科学与工程, 2021, 12(6): 1-8.
    [4] 王彩虹,蒋心泰.酒钢除尘灰性质分析及利用技术[J].中国冶金,2019,29(3):57-62.
    [5]

    ASHRIT S S,CHATTI R V,SARKAR S.Identification of the carbon source in blast furnace flue dust through characterisation and statistical analysis[J].International Journal of Environmental Analytical Chemistry,2019: 1-15.

    [6] 赵海涛,张志雄.磁化焙烧-磁选综合回收回转窑除尘灰中铁的试验研究[J].矿冶工程,2012,32(3):64-66,70.
    [7] 张志荣,孙体昌,胡天洋.酒钢镜铁山铁矿石直接还原-磁选试验研究[J].矿冶工程,2014,34(5):54-57.
    [8] 刘琳,赵强,冯晓峰.含锌除尘灰锌铁分离研究[J].钢铁研究学报,2020,32(8):714-719.
    [9] 张彦,青格勒,陈润峰,等.球团配含铁尘泥的实验研究[J].烧结球团,2017,42(2):43-47.
    [10] 王亚雨.烧结电除尘灰内配碳球团还原实验研究[D].武汉:武汉科技大学,2017.
    [11] GB/T 6730.65─2009, 铁矿石-全铁含量的测定-三氯化钛还原重铬酸钾滴定法(常规方法)[S].北京:中国标准出版社,2009.
    [12] 范志荣,郑勇军.还原钛铁矿中金属铁的溶样方法[J].现代冶金,2011,39(3):20-21.
    [13] 春铁军,吴雪健,宁超,等.菱铁矿磁化焙烧与磁选分离制备铁精矿[J].过程工程学报,2016,16(2):233-237.
    [14] 徐正萌,栗克建,罗宝龙,等.含锌固废高效资源化回收试验与数值模拟[J].烧结球团,2023,48(1):1-7,14.
    [15] 唐复平,于淑娟,钱峰,等.冶金尘泥复合球团自还原脱锌研究与实践[J].钢铁,2016,51(12):89-93,111.
    [16] 俞新宇,彭军,张芳,等.高炉灰与转炉灰微波协同处理提取锌、铁有价组分[J].有色金属科学与工程,2022,13(4):10-19.
    [17] 杨春善,任明欣.日照钢铁固废尘泥处理实践[J].钢铁,2019,54(4):83-91,98.
    [18] 周云花,王晓龙,甘敏,等.铁矿烧结过程氯的反应行为及脱除规律[J].烧结球团,2022,47(4):1-8.
    [19]

    LI Y, FENG H X, WANG J S, et al. Current status of the technology for utilizing difficult-to-treat dust and sludge produced from the steel industry[J]. Journal of Cleaner Production, 2022, 367: 132909.

    [20] 郭秀键,罗磊,罗宝龙,等.冶金尘泥中锌铅及碱金属的危害及其脱除效果[J].有色冶金设计与研究,2023,44(1):35-38,53.
    [21] 魏秀泉,马腾飞,佘雪峰.含锌尘泥中锌铅及碱金属脱除研究[J].冶金能源,2019,38(1):54.
    [22] 王艺慈,罗果萍,柏京波,等.F、K、Na对烧结固相反应影响的研究[J].钢铁,2008,43(7):12-15.
    [23]

    SHE X F,WANG J S,WANG G,et al.Removal mechanism of Zn, Pb and alkalis from metallurgical dusts in direct reduction process[J].Journal of Iron and Steel Research International, 2014,21(5):488-495.

    [24] 于恒,黄细聪,李科,等.钢铁企业除尘灰综合利用现状与展望[J].矿产保护与利用,2021,41(4):164-171.
图(7)  /  表(4)
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出版历程
  • 收稿日期:  2023-05-21
  • 修回日期:  2023-06-30
  • 刊出日期:  2024-08-30

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