创刊于1987年, 双月刊
主管:

江西理工大学

主办:

江西理工大学
江西省有色金属学会

ISSN:1674-9669
CN:36-1311/TF
CODEN YJKYA9

预拉伸对7075铝合金中厚板几何精度和力学性能的影响

陈昭, 郑英, 朱晨, 王建辉, 杨冠恒, 林高用

陈昭, 郑英, 朱晨, 王建辉, 杨冠恒, 林高用. 预拉伸对7075铝合金中厚板几何精度和力学性能的影响[J]. 有色金属科学与工程, 2019, 10(6): 40-47. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2019.06.007
引用本文: 陈昭, 郑英, 朱晨, 王建辉, 杨冠恒, 林高用. 预拉伸对7075铝合金中厚板几何精度和力学性能的影响[J]. 有色金属科学与工程, 2019, 10(6): 40-47. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2019.06.007
CHEN Zhao, ZHENG Ying, ZHU Chen, WANG Jianhui, YANG Guanheng, LIN Gaoyong. Effect of pre-stretching on geometric accuracy and mechanical properties of 7075 aluminum alloy plates[J]. Nonferrous Metals Science and Engineering, 2019, 10(6): 40-47. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2019.06.007
Citation: CHEN Zhao, ZHENG Ying, ZHU Chen, WANG Jianhui, YANG Guanheng, LIN Gaoyong. Effect of pre-stretching on geometric accuracy and mechanical properties of 7075 aluminum alloy plates[J]. Nonferrous Metals Science and Engineering, 2019, 10(6): 40-47. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2019.06.007

预拉伸对7075铝合金中厚板几何精度和力学性能的影响

基金项目: 

国家重点研发计划资助项目 2017YFB0306301

湖南省级大学生创新训练资助项目 GS201910533574

详细信息
    通讯作者:

    林高用(1966—),男,教授,博士生导师,主要从事有色金属材料加工技术研究。E-mail:mater218@163.com

  • 中图分类号: TG146.21

Effect of pre-stretching on geometric accuracy and mechanical properties of 7075 aluminum alloy plates

  • 摘要: 以厚度为6 mm的7075铝合金中厚板为对象,开展预拉伸对板材几何精度和力学性能的影响研究.试验表明,当预拉伸量相同时,板材宽厚比越大,回弹后的纵向永久变形率越小;预拉伸对板材的宽向尺寸影响很小,其预拉伸过程近似于纵向延伸、厚向减薄的平面应变状态;通过数据拟合,建立了3种宽厚比中厚板的预拉伸量与其纵向和厚向回弹后永久变形率之间的关系方程;随着纵向永久变形率的增加,预拉伸板时效后的屈服强度和抗拉强度均呈先增加后减少的趋势;在纵向永久变形率为2.0%~2.5%时,预拉伸板的强度性能达到最大值.
    Abstract: The effect of pre-stretching on geometrical accuracy and mechanical properties of 6 mm thick 7075 aluminum alloy plate sheet was studied. The results show that the larger width to thickness ratio of the sheet, the smaller longitudinal permanent deformation after rebound when pre-stretching amount is the same. Pre-stretching has little effect on the width dimension of the plate, and its pre-stretching process is similar to the plane strain state of longitudinal extension and thickness reduction. Through data fitting, the relation equations between the pre-stretching amount and the permanent deformation rate after spring back in longitudinal direction and thickness direction for three kinds of heavy plate with width-to-thickness ratio are established. With the increase of longitudinal permanent deformation rate, the yield strength and tensile strength of the pre-stretched plate after aging show a trend of increasing first and then decreasing. When the longitudinal permanent deformation rate is 2%~2.5%, the strength performance of the pre-stretched plate reaches the maximum.
  • 在现代工业生产及居民生活中,水泵应用范围极为广泛。实际供水系统中用户的用水量始终处于不停的变化状态,时大时小,而水泵不论用水量大小,始终全速运行,白白消耗掉了大量能量。自从通用变频器问世以来,变频调速技术在各个领域得到了广泛的应用。变频恒压供水设备以其节能、安全、高品质的供水质量等优点,在实际应用中得到了很大的发展。

    笔者对公司的工业用水系统进行了变频恒压供水改造,取得了一些经验。同时,对变频恒压供水系统的改造提出了一些观点(节能方面)与大家共同探讨分析。

    淄博铁鹰钢铁有限公司现有320m3高炉两座,60万t球团线一条,36m2带烧两条,供水系统主要用于生产用水,见图 1

    图  1  铁鹰钢铁公司供水系统示意图

    整个系统有两个供水池,正常情况下由主供水池向各用水单位供水,特殊情况下采用备用水池。主供水池有两台水泵(其中一台备用),水泵、电机型号完全一致。各用水单位用水情况主要分为两类:第一类用水单位均有自备水池,根据消耗情况定时补水,每天集中补10h左右即可。如:铸铁机、冲渣泵房、原料泵房、中心泵房;第二类用水单位要求24h水不能间断,如:冷却用水(供水管路附近风机的冷却用水)、生活洗刷、浴池用水等。那么这套系统进行变频改造节能效果如何呢,下面进行理论分析。

    由水泵中的轴功率比例定律可知,水泵的输出功率与转速的3次方成正比。但上述理论是水泵运行于全相似工况下得出的结论,而我公司供水系统中水泵的出水口和进水口之间是有高度差的,管路阻力曲线也处于不停变化状态,水泵不运行于全相似工况,因此也就不能用全相似的理论来分析变频的节能[1]。而应该在分析容入系统中的水泵性能受管路系统阻力特性等因素影响的基础上,利用离心泵的特性曲线公式来分析水泵的变频节能。实际水泵的功耗计算公式为[2]

    P=ρQH/102ηrηF

    式中P:——水泵电动机的输出功率,kW;

    ρ——输出介质体积质量,kg/m3

    Q——流量,m3/s;

    H——扬程,m;

    ηr——传动装置的效率;

    ηF——水泵的效率。

    图 2中F1为工频50Hz时水泵的工作曲线,a为水泵工频状态下的额定工作点。F2及F3分别为不同频率时水泵的工作曲线。R1、R2、R3分别为不同管网阻力曲线。

    图  2  变频水泵的工作状态

    首先看R2曲线,当管路曲线变为R2后,水泵工作点由a移动到b后,根据前面的公式,此时水泵的能耗为:

    Pb=rQbHb/102ηrηF

    当管网阻力曲线发生变化后,若调整水泵的频率为F2,则水泵的工作点为a2,此时水泵的能耗为:

    Pa2=rQa2Ha/102ηrηF

    两者之差为:

    ΔP1=Pb-Pa2

    从中可以明显的看出:Hb>Ha2,Qb>Qa2,ΔP1>0,ΔP1就是采用变频调速后节约的电能[3]

    当管路曲线变为R3后,水泵工作点由b点移动到c点,此时水泵的能耗为PC,若调整水泵的工作曲线为F3,则水泵的工作点为a3,此时节能效果更为明显。

    通过以上分析不难看出,水泵工频状态的工作点及管网阻力曲线是决定变频是否节能的关键,笔者认为:

    (1)若管网阻力曲线变化不大,水泵基本工作于额定状态,如图 2中的a点,则变频调速基本不节能;若工作于b或接近于H轴的某点,变频调速虽然节能,但节能效果不明显[4]

    (2)管网阻力曲线变化频繁且幅度较大,流量不稳定,经流量偏小,如常工作于c点的水泵系统,则值得进行变频改造,且改造后节能效果明显。

    经过分析论证,我们认为我公司的供水系统基本符合上述第二条的条件,因而可以进行改造。

    目前市面变频器的种类繁多,经过反复比较,最终选定的变频器为ABB550系列,ABB系列变频器内置PID CTRL宏,特别适合于单台水泵的小型恒压供水系统。实际系统构成框图如图 3

    图  3  恒压供水系统框图

    在实际工作中,应用变频调速时,当频率下降到30~35Hz以下时不出水了,这是因为水泵进出口水位存在一定的高度差,也就是水泵的净扬程,水泵的扬程只有大于净扬程也就是图 2中的H0点时才能出水。要确定好这一频率,可采用试验法逐渐测定出它的数值。同时还应注意的是,大部分水泵电机为自冷式电机,若转速过低,则电机自身热量不易散发,易烧毁电机,因此起点频率若不能保证电机的散热,要给电机加装外部冷却设施。

    PID参数要设置得当,尤其是P、I参数,要经过反复试验确定,否则易引起水泵的转速变化过于频繁,影响供水质量。

    由于原水泵设计工作于50Hz的状态下,采用变频调速后,在一定的频率范围之内,水泵容易发生共振,在调试时可用变频器中的危险速度功能跳过这些频率。笔者就曾遇到过这样的问题,图 1中泵一、泵二为同厂家、同型号的两台水泵,改造完成后分别对它们进行了共振试验,结果是两台泵的共振频率不完全一样,泵二的共振区间明显少于泵一,这种情况应与泵的安装有关系。危险速度设定后,应隔一段时间测试一下泵的共振情况,特别是更换水泵或电机重新找正后,更需要重新设定,不能一劳永逸,以免环境变化后水泵的共振频率变化而引起设备的损坏。

    若压力变送器反馈的压力信号断线,变频器要保持在继续运行状态,同时发出报警信号,避免因压力变送器引起停水事故;若水泵或变频出现故障不能继续工作时,系统应能自动启动备用泵,同时发出报警信号,防止停水事故的发生。

    系统改造后经过3个月的试用、调整,现已顺利运行一年多,实践证明,该套系统起到了以下作用:

    (1)管网供水质量得到提高。各用水单位明显感觉到供水压力的稳定,特别是小用水户,不再象以前那样感觉水压时大时小。

    (2)泵的噪声减少了。原系统中用水量减少后,水泵处于憋泵运行,噪声较大,采用变频调速后,随着用水量的减少,泵的转速随之降低,降低了噪声。

    (3)提高了设备的使用寿命和可靠性。当检测到电机出现异常时,变频可以瞬间停止电机运转,避免电机烧毁等事故的发生。原水泵电机的轴承温度较高,轴承端盖能够达到65℃以上,影响了轴承的使用寿命,采用变频后,电机轴承温度明显降低。

    (4)减少了水资源的浪费。变频调速后必然降低单位时间内的供水量,从而节约了水资源。

    (5)节约了电耗。系统投运后电耗有了明显的降低,同时提高了功率因数,降低了无功电耗。

    笔者对同一台水泵使用变频前后随机抽取4d的耗电量进行对比,对比结果见表 1

    表  1  变频节电对比表  kW·h
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    表 1中可以看出:使用变频每天的节电量平均为231.5kW·h,按0.5元/kW·h计算,每天节约电费115.75元,则每年节约电费40512.5元。

    该套系统包括变频器、压力变送器等共计投资为61000元,系统的回收期为1.5a。若变频器的使用寿命为8a,则该套系统节约电费是相当可观的。

    此次系统改造成功之后,又对本单位其他几处供水系统进行了改造,均取得了较好的节电效果。通过对水泵变频调速的应用,笔者认为变频调速是一种应用广泛的水泵节能技术,但具有较为严格的适用条件,不能简单地应用于任何供水系统,具体采取何种节能措施,应结合实际情况区别对待。

  • 图  1   预拉伸试验设备

    Fig  1.   Pre-tensioning test equipment

    图  2   预拉伸变形率与纵向永久变形率曲线

    Fig  2.   Curve of pre-tension deformation rate and longitudinal permanent deformation rate

    图  3   预拉伸变形率与厚向永久变形率曲线

    Fig  3.   Curve of pre-tension deformation rate and thickness direction permanent deformation rate

    图  4   纵向永久变形率与力学性能之间的关系曲线

    Fig  4.   Curve of longitudinal permanent deformation rate and mechanical property

    表  1   预拉伸实验方案设计

    Table  1   Experimental design of pre-stretching

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    表  2   预拉伸变形率与纵向永久变形率数据

    Table  2   Date of pre-tension deformation rate and longitudinal permanent deformation rate

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    表  3   预拉伸变形率与纵向永久变形率方程

    Table  3   Equation of pre-tension deformation rate and longitudinal permanent deformation rate equation

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    表  4   预拉伸变形率与厚向及宽向永久变形率数据

    Table  4   Data of pre-tension deformation rate and thickness and widthness permanent deformation rate

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    表  5   预拉伸变形率与厚向永久变形率方程

    Table  5   Equation of pre-tension deformation rate and thickness permanent deformation rate equation

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    表  6   纵向永久变形率与屈服强度及抗拉强度数据

    Table  6   Data of longitudinal permanent deformation rate and yield strength and tensile strength

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    表  7   纵向永久变形率与力学性能方程

    Table  7   Equation of longitudinal permanent deformation rate and mechanical property

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  • [1]

    ZHANG Z Q, YU J H, HE D Y. Influence of contact solid-solution treatment on microstructures and mechanical properties of 7075 aluminum alloy[J]. Materials Science & Engineering A, 2018, 743:500-503. http://www.wanfangdata.com.cn/details/detail.do?_type=perio&id=5977c930e8da5f76d54e1a9ed6b311a0

    [2]

    HUBER G, DJURDJEVIC M B, MANASIJEVIC S. Determination some thermo-physical and metallurgical properties of aluminum alloys using their known chemical composition[J]. International Journal of Heat and Mass Transfer, 2019, 139:548-553. doi: 10.1016/j.ijheatmasstransfer.2019.05.048

    [3] 赵红锦. 7075铝合金表面阳极氧化膜的制备及其摩擦学性能的研究[D].青岛: 青岛理工大学, 2018. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10429-1019038437.htm
    [4] 李慧, 陈涛, 赵路远, 等. T651态7075铝合金的显微组织与拉伸断裂机制[J].机械工程材料, 2016, 40(11):38-43. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/jxgccl201611009
    [5] 黄晶明, 王昭文, 刘增威, 等.采用SECM分析7075铝合金的局部腐蚀行为[J].有色金属科学与工程, 2019, 10(3):14-20. http://ysjskx.paperopen.com/oa/DArticle.aspx?type=view&id=201903003
    [6] 杨少华, 刘增威, 林明, 等. 7075铝合金在不同pH值NaCl溶液中的腐蚀行为[J].有色金属科学与工程, 2017, 8(4):7-11. http://ysjskx.paperopen.com/oa/DArticle.aspx?type=view&id=201704002
    [7]

    CHANTZIS D, VAN-DER-VEEN S, ZETTLER J, et al. An industrial workflow to minimise part distortion for machining of large monolithic components in aerospace industry[J]. Procedia CIRP, 2013(8):281-286. http://cn.bing.com/academic/profile?id=068ac7cd9608b234a685f6546cfd8ff3&encoded=0&v=paper_preview&mkt=zh-cn

    [8] 白慧光. 7075铝合金双曲率构件时效成形规律及有限元分析[D].南昌: 南昌航空大学, 2019. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10406-1019654614.htm
    [9] 王洪, 付高峰, 孙继红, 等.超高强铝合金研究进展[J].材料导报, 2006, 20(2):58-60. doi: 10.3321/j.issn:1005-023X.2006.02.016
    [10] 刘静安.浅谈中国铝及铝合金材料产业发展战略(1)[J].铝加工, 2005, 164(5):1-6. doi: 10.3969/j.issn.1005-4898.2005.05.001
    [11] 曾渝, 尹志民, 潘青林, 等.超高强铝合金的研究现状及发展趋势[J].中南工业大学学报, 2002, 33(6):592-596. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/zngydxxb200206011
    [12] 钟掘.提高铝材质量基础研究的进展[J].中国基础科学, 2002(3):17-23. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/qhjjgjs200205001
    [13] 廖凯.铝合金厚板淬火-预拉伸内应力形成机理及其测试方法研究[D].长沙: 中南大学, 2010. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10533-1011177551.htm
    [14] 邹辉. 7075铝合金拼焊板时效成形力学性能及微观组织特征[D].南昌: 南昌航空大学, 2019.
    [15] 郑许, 唐露华, 何克准, 等. 7075铝合金预拉伸板材缺陷分析及预防措施[J].热加工工艺, 2017, 46(5):248-250. http://www.wanfangdata.com.cn/details/detail.do?_type=perio&id=rjggy201705070
    [16] 林锋.基于残余应力的铝合金预拉伸板加工变形分析[D].南昌: 南昌航空大学, 2016. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10406-1016721032.htm
    [17] 张园园, 吴运新, 李丽敏, 等. 7075铝合金预拉伸板淬火后残余应力的有限元模拟[J].热加工工艺, 2008(14):88-91. doi: 10.3969/j.issn.1001-3814.2008.14.029
    [18] 万晓航, 董兆伟, 刘胜永, 等.铝合金7075T7351中厚板内残余应力的动态测量[J].有色金属工程, 2010, 62(2):41-43. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/ysjs201002009
    [19] 张园园, 吴运新, 李丽敏, 等. 7075铝合金预拉伸板淬火后残余应力的有限元模拟[J].热加工工艺, 2008(14):88-91. doi: 10.3969/j.issn.1001-3814.2008.14.029
    [20] 梁轩, 彭大署, 张辉. 7075铝合金预拉伸板消除残余应力的试验研究[J].轻合金加工技术, 2003, 31(1):15-17. doi: 10.3969/j.issn.1007-7235.2003.01.006
    [21] 王登田. 7050铝合金法兰盘表面淬火残余应力和拉伸断裂有限元分析[J].机械, 2017, 44(5):33-36. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/jx201705011
    [22] 朱彤, 吴建军, 郭锡明, 等.预拉伸对新淬火态2A12硬铝合金残余应力和力学性能的影响[J].锻压装备与制造技术, 2012, 47(2):91-93. doi: 10.3969/j.issn.1672-0121.2012.02.030
    [23] 方杰, 易幼平, 黄始全, 等.预拉伸变形对2219铝合金环形件组织与力学性能的影响[J].材料导报, 2019, 33(18):3062-3066. doi: 10.11896/cldb.18070254
图(4)  /  表(7)
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出版历程
  • 收稿日期:  2019-09-04
  • 发布日期:  2019-12-30
  • 刊出日期:  2019-11-30

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