创刊于1987年, 双月刊
主管:

江西理工大学

主办:

江西理工大学
江西省有色金属学会

ISSN:1674-9669
CN:36-1311/TF
CODEN YJKYA9

Ni-Cr/hBN自润滑复合材料的摩擦学性能研究

王檬, 朱志云, 冯艳, 韦小凤

王檬, 朱志云, 冯艳, 韦小凤. Ni-Cr/hBN自润滑复合材料的摩擦学性能研究[J]. 有色金属科学与工程, 2013, 4(6): 37-42. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2013.06.009
引用本文: 王檬, 朱志云, 冯艳, 韦小凤. Ni-Cr/hBN自润滑复合材料的摩擦学性能研究[J]. 有色金属科学与工程, 2013, 4(6): 37-42. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2013.06.009
WANG Meng, ZHU Zhi-yun, FENG Yan, WEI Xiao-feng. Tribological properties of Ni-Cr/hBN self-lubricating composite[J]. Nonferrous Metals Science and Engineering, 2013, 4(6): 37-42. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2013.06.009
Citation: WANG Meng, ZHU Zhi-yun, FENG Yan, WEI Xiao-feng. Tribological properties of Ni-Cr/hBN self-lubricating composite[J]. Nonferrous Metals Science and Engineering, 2013, 4(6): 37-42. DOI: 10.13264/j.cnki.ysjskx.2013.06.009

Ni-Cr/hBN自润滑复合材料的摩擦学性能研究

基金项目: 

国家军品配套项目 JPPT-125-GH-039

详细信息
    作者简介:

    王檬(1991-),男,从事高温金属基自润滑复合材料研究,E-mail:wxf8412@163.com

    通讯作者:

    冯艳(1981- ),女,博士,副教授,从事高温金属基复合材料和镁阳极材料的研究,E-mail:fengyanmse@yahoo.com.cn

  • 中图分类号: TG146.1

Tribological properties of Ni-Cr/hBN self-lubricating composite

  • 摘要: 采用粉末冶金技术制备Ni-Cr/hBN 自润滑复合材料,研究hBN 含量及摩擦载荷对Ni-Cr/hBN 复合材料的性能及摩擦磨损行为的影响.结果表明:随hBN 含量增大,Ni-Cr/hBN 复合材料的密度、抗弯强度和摩擦系数均逐渐减小.当载荷为20 N 时,Ni-Cr/hBN 复合材料的磨损速率随hBN 含量的增大而减小; 当载荷为60 N 和100 N 时,磨损速率随hBN 含量增大呈先减小后增大的趋势.当hBN 含量不变时,磨损速率随载荷增大而逐渐增大.通过探讨Ni-Cr/hBN 自润滑复合材料的润滑与磨损机理可知,材料的摩擦系数取决于hBN 的含量,而磨损速率与材料的力学性能有关.当hBN 含量为9 %(质量分数),摩擦载荷为60 N 时,Ni-Cr/hBN 自润滑复合材料具有最佳的摩擦学综合性能.
    Abstract: The Ni-Cr/hBN self-lubricating composites are prepared by the powder metallurgy technology. The influences of the hBN contents and working load on the properties and tribological performance of the Ni-Cr/ hBN composite are investigated. The results show that the density, bending strength and friction coefficient of the Ni-Cr/hBN composites decrease with the increasing of the hBN contents. Under the working load of 20 N, the wear rate of the Ni-Cr/hBN composite decreases with the increasing of hBN contents. However, under the loading of 60 N and 100 N, the wear rate declines first, and then increases with the increasing of hBN contents. The wear rate increases with the increasing of working load, when the hBN content remains constant. According to the lubrication and wear mechanism of the Ni-Cr/hBN self -lubricating composite, the friction coefficient depends on the hBN content, and the wear rate is related with the mechanical properties. The best tribological properties are obtained when the hBN content is 9 % ( mass fraction) and working load is 60 N.
  • 离子交换技术是一种液相组份分离技术,具有优异的分离选择性与很高的浓缩倍数,操作方便,效果突出。因此,离子交换技术作为一种优良的提取、浓缩、精制手段,在各种回收、富集与纯化等冶金、化工作业中得到了广泛的应用和迅速的发展[1]

    目前,人们对离子交换过程的数模研究大都限于静态模型研究,而实际生产实践中广泛采用的柱操作过程动态数模及仿真研究迄今未见报道。笔者针对离子交换工艺柱操作过程的特点,基于离子交换动力学机理,运用菲克第一、第二定律,对柱内溶液流动微元层分析研究,从而建立了离子交换柱过程动态数学模型,并基于该模型以钨离子交换过程为例进行了仿真实验,通过淋洗曲线对比,结果表明该模型与实际离子交换过程吻合程度较好,用于指导离子交换生产实践、优化工艺条件具有一定的实用价值。

    树脂在溶液中的离子交换过程可分为以下几个步骤:

    (1) 溶液中的离子通过对流和扩散到达树脂表面的静止液膜;

    (2) 离子通过静止液膜扩散到树脂表面;

    (3) 离子在树脂内部进一步扩散;

    (4) 扩散进入的离子与树脂上的相关离子发生交换;

    (5) 交换下的离子在树脂内部扩散;

    (6) 交换下的离子通过静止液膜扩散进入溶液;

    (7) 交换下的离子在溶液中对流、扩散[2]。离子交换过程的总速度取决于上述步骤中最慢的步骤,在一般情况下,步骤(1) (7)速度相对较快,可忽略不计。步骤(2) (6)一般称为外扩散,步骤(3) (5)为内扩散,步骤(4)为离子交换化学反应。笔者在综合考虑外扩散、内扩散、交换反应,以及柱内溶液流动情况的基础上,建立了离子交换工艺柱过程动态数学模型。

    设离子交换柱内溶液流动状态为理想活塞流, 没有反混现象, 并且流速恒定。树脂床层高为H,在微元层dh中,溶液体积为v。考虑一体积为v的微元溶液层以线速度u自树脂床层上部H处向下流动,当流至h时,溶液中i离子的浓度从初始浓度Yi变为yi,设此时树脂层内树脂颗粒内部最外层溶液中i离子的浓度为zi, 由菲克第一定律有:

    (1)

    由:,有:

    代入(1)式,加上初始条件得:

    (2)

    (3)

    式中:S—微元层中树脂颗粒总表面积,cm2

    δ—树脂颗粒表面静止液膜层厚度,cm;

    u—柱内溶液流动线速度,cm/min;

    v—微元层中树脂颗粒外部溶液体积,L;

    Di—溶液中i离子外扩散系数;

    yi—颗粒外部溶液中i离子浓度,mol/L;

    zi—颗粒表面层内部溶液中i离子浓度(待求),mol/L。

    设树脂颗粒为球形,半径为R,离子在树脂颗粒内部沿径向扩散,在球坐标下,暂不考虑离子交换反应,根据菲克第二定律,有:

    (4)

    式中:D'i —i离子内扩散系数

    gi—颗粒内部半径为r处溶液中i离子浓度

    将球形树脂颗粒沿径向划分为若干微元壳层,离散化(4)式得:

    (5)

    在最内层,即球心r=0处:

    (6)

    在最外层,即球表面r=R处:

    (7)

    由(5)-(7)式知,扩散Δt时间后,颗粒微元层中i离子浓度的变化量为Δgi, r由于在树脂颗粒中有离子交换反应存在,所以颗粒微元层中i离子浓度的实际变化量Δzi,r(或者说i离子浓度的实际值)还与交换反应有关。

    设有n种离子参于交换反应,根据树脂离子交换反应原理,其独立反应有n-1个,交换反应式通式可表示如下:

    niLi+mjRj=mjLj+niRi反应平衡常数为Kij式中:Li,Lj—颗粒微元层溶液中的i,j离子;

    Ri,Rj—交换到颗粒微元层树脂上的i,j离子;

    j—在n种离子中的任选一种,设为n;

    i—为1,2,3,…n-1。

    由反应平衡,有n-1个方程

    由物料平衡,有n个方程

    式中:Li—颗粒微元层溶液中的i,j离子;

    Ri—交换反应后,颗粒微元层树脂上的i离子;

    Ri'—交换反应前,颗粒微元层树脂上的i离子。

    由交换饱和容量,有1个方程

    TR为树脂交换容量,ΔW为微元层树脂重量,由初始参数,联立解以上方程即可以求解出不同时刻,不同位置的离子浓度。

    人们开发了离子交换法制取精制钨酸钠的工艺,其实质是:采用强碱性717阴离子交换树脂处理钨酸钠溶液以吸附钨,同时在净化除硅、磷、砷杂质的工艺基础上选择一定解吸剂解吸[3]。通过以上研究我们已经建立了离子交换的数学模型,在此基础之上,以钨离子交换为例进行计算机仿真研究。该仿真软件采用Delphi编程工具,应用图型化界面,可以任意设置离子交换过程的不同参数,如交换液流速, 穿漏浓度,淋洗液浓度和淋洗速度等。该软件还具有动画显示功能,能形象地显示出交换柱内不同时刻不同离子的浓度分布情况。设置参数后,通过计算模拟,能够得出不同参数下的流出曲线,交换所需时间和不同时刻的离子浓度分布。

    采用龙格-库塔(Runge-Kutta)解扩散微分方程,迭代法解交换反应方程,计算流程框图见图 1

    图  1  离子交换过程仿真计算框图

    以下是在淋洗参数为:WO3料液浓度20g/L,树脂交换容量为3mmol/g,吸附期线速度5cm/min,不同淋洗浓度和淋洗速度,实验与仿真淋洗曲线对照图,见图 2~图 5

    图  2  不同浓度NH4Cl实验淋洗曲线(3cm/min)
    图  3  不同淋洗速度实验淋洗曲线(4.5mol/LNH4Cl)
    图  4  不同浓度NH4Cl仿真淋洗曲线(3cm/min)
    图  5  不同淋洗速度仿真淋洗曲线(4.5mol/L NH4Cl)

    图 2图 4可以看出在同一淋洗速度之下,随着淋洗浓度的增加, 淋洗峰值越大,淋洗区间越小,且不同浓度对比,淋洗峰值大致一致。从图 3图 5可以看出在相同淋洗浓度下,淋洗速度越小淋洗峰值越大, 淋洗区间越小,不同淋洗速度峰值比较大致一致。从以上图可看出,仿真结果与实验结果基本相符。

    离散化离子交换柱过程,在已有的扩散动力学的基础之上,建立离子交换过程的数学模型,笔者在建立的离子交换数学模型之上,以钨离子交换为例, 运用Delphi语言编制的钨离子交换计算机仿真软件能灵活,方便,快速地再现出不同工艺参数对钨离子交换流出曲线的影响。通过钨离子交换拄过程的仿真研究,对深刻理解不同离子交换参数和流出曲线的关系有重要的意义,能够全面形象地反应钨离子交换过程不同时刻和不同树脂层位置各离子的浓度变化。

  • 图  1   hBN 含量对Ni-Cr/hBN 复合材料密度及抗弯强度的影响

    图  2   hBN 含量对Ni-Cr/hBN 复合材料断口形貌的影响

    图  3   hBN 含量及载荷对Ni-Cr/hBN 复合材料摩擦系数的影响

    图  4   摩擦载荷对Ni-Cr/hBN 复合材料磨损率的影响

    图  5   不同hBN 含量的磨损表面

    图  6   载荷对Ni-Cr/9 %hBN 复合材料磨损表面的影响

    图  7   Ni-Cr/hBN 复合材料固体润滑膜形成原理图

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图(7)
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出版历程
  • 收稿日期:  2013-09-20
  • 发布日期:  2013-12-30
  • 刊出日期:  2013-12-30

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